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<\/p>\nQuesta seconda parte descrive la procedura di dimensionamento delle linee di aspirazione e mandata cos\u00ec come suggerito dall\u2019ASHRAE Handbook (2006). Queste linee sono pi\u00f9 critiche rispetto a quelle del liquido dal punto di vista costruttivo e di dimensionamento. Inoltre, le linee di aspirazione sono ancor pi\u00f9 critiche rispetto a quelle di mandata. Le linee del refrigerante dovrebbero essere dimensionate per garantire la minima perdita di carico durante il funzionamento a pieno carico e il ritorno dell\u2019olio nelle condizioni di minimo carico, e dovrebbero anche prevenire il deflusso dell\u2019olio da un evaporatore attivo ad uno inattivo. Come evidenziato nella prima parte, la perdita di carico nella linea di aspirazione riduce la capacit\u00e0
\nfrigorifera del sistema perch\u00e9 forza il compressore ad operare ad una pi\u00f9 bassa pressione di aspirazione per mantenere la desiderata temperatura di evaporazione. Le linee di aspirazione e mandata sono normalmente dimensionate per avere una perdita di carico tradotta in termini di variazione di temperatura di saturazione non superiore a circa 1 K.<\/p>\n
Per una determinata portata di refrigerante e una fissata variazione di temperatura per unit\u00e0 di lunghezza, le linee di mandata sono pi\u00f9 piccole rispetto a quelle di aspirazione perch\u00e9 la densit\u00e0 vapore \u00e8 pi\u00f9 elevata e la variazione di temperatura per una determinata perdita di carico \u00e8 minore. Pertanto, la variazione di temperatura per unit\u00e0 di lunghezza delle linee di aspirazione \u00e8 maggiore rispetto a quelle di mandata. Le tabelle suggerite da ASHRAE Handbook (2006) per i refrigeranti alogenati sono basate su variazioni di temperatura di 0.02 K\/m per le linee di mandata e su 0.04 K\/m per quelle di aspirazione. Nel caso di ammoniaca, la variazione di temperatura per unit\u00e0 di lunghezza \u00e8 comunemente met\u00e0 di quella dei refrigeranti alogenati. Le tabelle riportano i valori raccomandati dei diametri nominali dei condotti per un determinato refrigerante e applicazione, in funzione della capacit\u00e0 frigorifera.<\/p>\n
<\/p>\n
Figure Figura 1: Capacit\u00e0 frigorifera in [kW] delle linee di aspirazione, mandata e del liquido per R134a (Impianto monostadio o
\nstadio di alta).<\/p>\n
![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_2-1024x392.jpg\"){kind=spacer}
<\/p>\n
Figura 2: Capacit\u00e0 frigorifera in [kW] delle linee di aspirazione, mandata e del liquido per R410A (Impianto monostadio o stadio di
\nalta).<\/p>\n
I dati elencati si riferiscono ad un ciclo frigorifero che opera tra 40 \u00b0C di condensazione senza sottoraffreddamento, tali valori possono essere applicati anche a sistemi con piccoli sottoraffreddamenti, fino a 5 K senza introdurre errori apprezzabili. Le figure precedenti riportano due esempi di tabelle proposte da ASHRAE Handbook (2006) per tubi in rame; simili tabelle sono proposte anche per tubi in acciaio.\u00a0Per differenti temperature di condensazione, i valori di capacit\u00e0 frigorifera riportati nelle tabelle devono essere moltiplicati utilizzando dei fattori di correzione che dipendono dal fluido considerato. I valori riportati nella seguente tabella fanno riferimento alle tabelle di Figure 1 e 2.<\/p>\n
![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_blog_software_scambio_termico_linee_aspirazione_mandata1-1024x212.jpg\")
<\/p>\n
La procedura di dimensionamento pu\u00f2 essere riassunta come segue: dalle precedenti tabelle si ottiene il diametro nominale raccomandato in funzione della potenza frigorifera e per il refrigerante considerato (40 \u00b0C di temperatura di condensazione). Successivamente, si calcola la lunghezza totale equivalente data dalla somma della lunghezza dei condotti e delle lunghezze equivalenti dei raccordi, che possono essere ottenuti da tabelle simili a quella riportata in Figura 3.<\/p>\n
<\/p>\n
![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_3-1024x434.jpg\"){kind=spacer}
<\/p>\n
Figura 3: Perdite di carico per raccordi espresse in metri equivalenti di condotto.<\/p>\n
Una volta che la lunghezza equivalente Le \u00e8 nota, la totale variazione di temperatura \u0394T\u00a0 pu\u00f2 essere calcolata utilizzando la seguente relazione:<\/p>\n
![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_4-300x60.jpg\"){kind=spacer}
<\/p>\n
dove (\u0394T\/L)Table \u00e8 la variazione di temperatura per unit\u00e0 di lunghezza di progetto, P0 \u00e8 la capacit\u00e0 frigorifera, e P0,Table \u00e8 la capacit\u00e0 frigorifera riportata in tabella. Se tale valore \u00e8 inferiore a 1 K, la linea \u00e8 dimensionata, altrimenti dovrebbe essere utilizzato un condotto di diametro maggiore. utilizzando la precedente equazione, la variazione di temperatura nella linea di aspirazione \u00e8:<\/p>\n Ricalcolando per il condotto di dimensioni minori, 42 mm, la lunghezza equivalente del gomito diventa Lf=0.8 m e la totale lunghezza equivalente sar\u00e0 Le=21.4 m. La variazione di temperatura ad esso associata diventa 1.45 K, che \u00e8 maggiore ad 1 K. Pertanto si raccomanda l\u2019utilizzo del condotto da 54 mm.<\/p>\n Scarico<\/strong> Dalla Figura 2, la potenza frigorifera di 139.76 kW prodotta dal fluido che fluisce in un condotto di diametro 42 mm presenta 0.02 K m-1; dalla Figura 3, un gomito standard da 40 mm presenta una lunghezza equivalente pari a Lf=1.2 m. La lunghezza totale equivalente \u00e8 Le=27 m. La variazione di temperatura associata \u00e8 0.47 K, che \u00e8 minore a 1 K. <\/p>\n Bibliografia Questa seconda parte descrive la procedura di dimensionamento delle linee di aspirazione e mandata cos\u00ec come suggerito dall\u2019ASHRAE Handbook (2006).<\/p>\n","protected":false},"author":11,"featured_media":6100,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_seopress_robots_primary_cat":"","_seopress_titles_title":"","_seopress_titles_desc":"Questa seconda parte descrive la procedura di dimensionamento delle linee di aspirazione e mandata cos\u00ec come suggerito dall\u2019ASHRAE Handbook (2006).","_seopress_robots_index":"","footnotes":""},"categories":[36,54],"tags":[],"class_list":["post-6112","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-articoli","category-technical-articles-it","has-post-title","has-post-date","has-post-category","has-post-tag","has-post-comment","has-post-author",""],"builder_content":"","_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/6112","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/users\/11"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=6112"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/6112\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/media\/6100"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=6112"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=6112"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.unilab.eu\/it\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=6112"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}
\nI seguenti esempi permettono di chiarire la procedura di dimensionamento. Determinare le linee di un impianto frigorifero di potenza 130 kW operante a R410A tra le temperature di evaporazione di 5 \u00b0C e di condensazione di 40 \u00b0C. La linea di aspirazione consiste di Lt=15 m di condotti con 8 gomiti ad ampio raggio mentre quella di scarico presenta 15 m di condotto e 10 gomiti standard. Dimensionare le stesse linee per 50 \u00b0C di temperatura di condensazione.
\nAspirazione<\/strong> Dalla Figura 2, la potenza frigorifera di 191.84 kW prodotta dal fluido che fluisce in un condotto di diametro 54 mm presenta 0.04 K m-1.
\nQuindi, dalla Figura 3, un gomito ad ampio raggio da 50 mm presenta una lunghezza equivalente di Lf=1.0 m. La totale lunghezza equivalente pu\u00f2 essere facilmente calcolata:<\/p>\n![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_5-300x40.jpg\"){kind=spacer}
<\/p>\n![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_6-1024x89.jpg\"){kind=spacer}
<\/p>\n
\nSe la temperatura di condensazione diventa 50 \u00b0C, i valori elencati nelle Figurae 1 e 2 devono essere moltiplicati con i fattori di correzione riportati in precedenza.
\nAspirazione<\/strong> Il fattore di correzione \u00e8 0.867, quindi per un condotto da 54 mm che a 40 \u00b0C ha una capacit\u00e0 frigorifera di 191.84 kW, a 50 \u00b0C presenta:<\/p>\n![\"\"](\"https:\/\/www.unilab.eu\/wp-content\/uploads\/2018\/01\/unilab_heat_transfer_software_blog_suction_discharge_lines_7-1024x79.jpg\"){kind=spacer}
Questa capacit\u00e0 \u00e8 ancora maggiore a 130 kW, quindi il condotto da 54 mm pu\u00f2 essere selezionato, la variazione di temperatura associata alla lunghezza equivalente Le=23.0 m \u00e8 0.59 K (accettabile).
\nScarico<\/strong> Il fattore di correzione per la linea di scarico \u00e8 1.117; quindi, la precedente potenza frigorifera 139.76 kW associata al condotto da 42 mm diventa 156.11 kW che con una lunghezza equivalente di Le=27 m, comporta una variazione di temperatura di 0.39 K (accettabile).<\/p>\n
\nASHRAE Handbook, Refrigeration, 2006.
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